在物理化學實驗中，經常要用到氧氣、氮氣、氫氣、氬氣等氣體。這些氣體一般都是貯存在**的高壓氣體鋼瓶中。使用時通過減壓閥使氣體壓力降至實驗所需范圍，再經過其它控制閥門細調，使氣體輸入使用系統。zui常用的減壓閥為氧氣減壓閥，簡稱氧氣表。氧氣減壓閥的工作原理氧氣減壓閥的外觀及工作原理。氧氣減壓閥的高壓腔與鋼瓶連接，低壓腔為氣體出口，并通往使用系統。高壓表的示值為鋼瓶內貯存氣體的壓力。低壓表的出口壓力可由調節螺桿控制。
使用時先打開鋼瓶總開關，然后順時針轉動低壓表壓力調節螺桿，使其壓縮主彈簧并傳動薄膜、彈簧墊塊和頂桿而將活門打開。這樣進口的高壓氣體由高壓室經節流減壓后進入低壓室，并經出口通往工作系統。轉動調節螺桿，改變活門開啟的高度，從而調節高壓氣體的通過量并達到所需的壓力值。減壓閥都裝有安全閥,截止閥。它是保護減壓閥并使之安全使用的裝置，也是減壓閥出現故障的信號裝置。如果由于活門墊、活門損壞或由于其它原因，導致出口壓力自行上升并超過一定許可值時，安全閥會自動打開排氣。
氧氣減壓閥的使用方法
（1）按使用要求的不同，氧氣減壓閥有許多規格。zui高進口壓力大多為，最低進口壓力不小于出口壓力的2.5倍。
出口壓力規格較多，一般為，最高出口壓力為。
（2）安裝減壓閥時應確定其連接規格是否與鋼瓶和使用系統的接頭相一致。減壓閥與鋼瓶采用半球面連接，靠旋緊螺母使二者完全吻合。因此，在使用時應保持兩個半球面的光潔，以確保良好的氣密效果。安裝前可用高壓氣體吹除灰塵。必要時也可用聚四氟乙烯等材料作墊圈。
（3）氧氣減壓閥應嚴禁接觸油脂，以免發生火警事故。
（4）停止工作時，應將減壓閥中余氣放凈，然后擰松調節螺桿以免彈性元件長久受壓變形。
（5）減壓閥應避免撞擊振動，不可與腐蝕性物質相接觸。其它氣體減壓閥有些氣體，例如氮氣、空氣、氬氣等*性氣體，可以采用氧氣減壓閥。但還有一些氣體，如氨等腐蝕性氣體，則需要**減壓閥。市面上常見的有氮氣、空氣、氫氣、氨、乙炔、丙烷、水蒸氣等**減壓閥。這些減壓閥的使用方法及注意事項與氧氣減壓閥基本相同。但是，還應該指出:**減壓閥一般不用于其它氣體。為了防止誤用，有些**減壓閥與鋼瓶之間采用特殊連接口。例如氫氣和丙烷均采用左牙螺紋，也稱反向螺紋，安裝時應特別注意。
zzy型自力式壓力減壓閥 之前我們介紹sus304不銹鋼減壓閥，現在介紹zzy型自力式壓力減壓閥無需外加能源，利用被調介質自身能量為動力源引入執行機構控制閥芯位置，改變兩端的壓差和流量，使閥前（或閥后）壓力穩定。具有動作靈敏，密封性好，壓力設定點波動力小等優點，廣泛應用于氣體、液體及蒸汽介質減壓穩壓或泄壓穩壓的自動控制。
zzy型自力式壓力調節閥，是一種無需外來能源，而只依靠被調介質自身的壓力變化達到自動調節和穩定閥前（或閥后）壓力為恒定值的一種節能型壓力調節閥。主營閥門有：截止閥該閥是一種理想的節能型產品，它廣泛應用于蒸汽的保壓與穩定，也適用于非腐蝕性氣體，低粘度液體介質減壓穩壓（閥后）或泄壓穩壓（閥前）的自動控制。
點腐蝕/隙腐蝕 鉻，鉬，氮含量增加，可以提高奧氏體不銹鋼在氯化物或其他鹵素離子環境下的耐點腐蝕/隙腐蝕性。點腐蝕通過pren（點蝕當量）來計算，pre = cr+3.3mo+16n。316，316l的pren=24.2， 304的pren=19.0, 這就反映了316（或316l）耐點腐蝕性比304好。317l，鉬含量達31%，pren=29.7，說明比316耐點腐蝕性更好。304不銹鋼在含100ppm 氯化物的水環境下，具有耐點腐蝕和耐隙腐蝕性。含鉬的316和317l，分別在含2000ppm和5000ppm氯化物的水環境下，具有耐點腐蝕和耐隙腐蝕性。
盡管這兩種合金在海水環境下（氯化物含量19000ppm）使用取得一定成效，但是不建議這樣使用。2507合金，鉬含量4%，鉻含量25%，鎳含量7%是專門用于咸水環境的。316，317l只適用某些海洋環境的應用，如船只導軌，海洋附近建筑物外墻等。316，317l合金在100小時5%鹽霧測試中，都沒有出現腐蝕（astm b117） 粒間腐蝕 316，317l合金暴露在800°f至 1500°f (427°c至 816°c)溫度下，可能引起碳化鉻在晶界沉淀。這類不銹鋼暴露在苛刻環境下，容易形成粒間腐蝕。
但是短暫暴露的時候，如焊接時， 317l由于較高的鉻，鉬含量，比316更能抵御粒間腐蝕。當焊接厚度超過11.1mm時，即使是317l合金，也需要做退火處理才行。如果焊接后不能做退火處理或需要做低溫應力消除處理時，采用316l和317l可以有效避免粒間腐蝕。在焊態和暴露在800 to 1500°f (427 to 826°c)溫度范圍內，這兩種合金有耐腐蝕性。需要做應力消除處理的容器，在此溫度范圍內做短時間處理，不會影響金屬正常的耐腐蝕性能。
l等級的大型鋼材經過退火后，無需做高溫加速冷卻處理。316l，317l和對應的高碳含量合金相比，具有同等的耐腐蝕性和機械性能，在容易產生粒間腐蝕的應用中，這兩種合金更是具有額外的優勢。在焊接和應力消除遇到的短暫熱力，盡管不足以引起粒間腐蝕，但是值得注意的是，連續或者長期暴露在800到 1500°f (427 到826°c)的溫度范圍內，對這兩種合金來說都是有害的。在1100到1500°f (593 到 816°c)溫度范圍下做應力消除處理，可能對這類合金引起輕微脆裂。 應力腐蝕龜裂 在鹵化環境下，奧氏體不銹鋼容易受應力腐蝕龜裂的影響。
g0:單臺噴霧裝置用水量或單個噴頭用水量 l/st0:單臺噴霧裝置日工作小時數或噴頭日工作小時數 h4、灑水設計秒流量計算：qg=∑n0g0 l/sn0:單臺噴霧裝置數量或單個噴頭數量（只計入同一工作面中各設施中zui大用水量者，同一工作面其它設施用水量可舍去不計）。g0:單臺噴霧裝置用水量或單個噴頭用水量 l/s5、井下灑水調節儲水量計算：主營閥門有：截止閥,電動截止閥井下灑水調節儲水量也應儲存在地面水池中，一般與地面消防水池合建。
灑水調節容量按灑水zui大小時用水量2小時計算。6、消防設施以及其它設施剩余水頭計算：h=h0-zs mh:所處設施用水點出口段剩余水頭 mh0:靜壓時，地面消防水池池底水位與所處用水點垂直高度；動壓時，工作泵出口處壓力值 mzs:管道沿程水頭損失與局部水頭損失之和 m四、井下消防灑水水質標準 井下消防灑水水質除考慮各點設施對水質要求外，還要考慮對環境衛生的影響。
井下消防灑水水質標準如下：序號項目標準1懸浮物含量≤30mg/l2懸浮物粒徑<0.3mm**h值6.5～8.54總大腸菌群每100ml水樣中不得檢出5糞大腸菌群每100ml水樣中不得檢出如有采煤機組冷卻水時，其水的碳酸鹽硬度不應超過300mg/l（碳酸鈣計）
7.1計算流量7.1.1 管網水力計算應根據各節點流量、高程及各管段的規格、長度，按管網結構進行計算。
7.1.2 管網的水力計算應按下列原則確定節點流量：1納入計算的消火栓使用數量應按能產生本規范第3.1.2 條規定的zui大消火栓用水量考慮；2 固定滅火裝置應根據需要分別按各種zui不利的情況每次取一項納入計算；3 沖洗巷道用水應以本規范第3.1.8 條規定的使用強度按沿巷道均勻出流考慮；4 其他節點流量應按各用水點處發生zui大用水組合時的流量計算。
7.2 水頭損失計算7.2.1 管道中的總水頭損失應為沿程水頭損失與局部水頭損失之和。
7.2.2 鋼管道的沿程水頭損失應按下列公式計算：當 v＜1.2時：(7.2.2-1)當 v≥1.2時：(7.2.2-2)式中 i——單位長度的水頭損失（m/m）；v——水的計算流速（m/s）；dj——計算管徑（m）。在特殊條件下，井下管道的沿程水頭損失也可采用工程計算中常用的其他管道水力計算公式計算（見附錄e ) .7.2.3 管道的局部水頭損失計算應按具體情況分別采用下列兩種計算方法：1 巷道及井筒內的長距離管道應按沿程水頭損失的10％計算。
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